# 38噸／25cm共同複核及同步修正

2026-10-21。實際交辦Claude任務`local_dd97a331-f9fb-4bc4-a19d-d35af5a99921`，已取得獨立ACM模型、結果及最後接受意見，經Codex核對採納。

**結論：在明列材料與支承假設下，25cm可採用，無須改回30cm。**

|項目|本次採用與判讀|
|---|---|
|條件|38t四軸、50台/日、300日/年、20年；6m兩車道、4×3m短板|
|單次荷重|原單板後雙軸21.46，改採四軸六板參考底拉25.1、頂拉22.3kgf/cm²；兩值來自不同情境|
|抗彎比較|MR45/25.1＝1.79283，是模型抗彎開裂門檻比，非規範安全係數或允許超載倍數|
|20年交通|300000滿載趟、每車19.9978334 ESAL；需求5999350.02、容量11827192.48、容量/需求1.9714123|
|試算下限|23cm僅交通及原經驗選桿下限，未對23cm完成本次四軸六板力學複核；採25cm|
|一般傳力桿|光面Ø32×45cm@30cm，首末距邊15cm、中心深12.5cm、有效開口≤0.3cm；Pc1900kgf，承壓291.643≤319.685kgf/cm²|
|條件備用伸縫|光面Ø32×45cm@25cm、首末12.5cm、單端套帽；填縫板2cm、最大設計開口2.5cm；Pc1540，承壓295.932≤319.685，比1.080264|
|中央拉結筋|D16×80cm@80cm，中心深12.5cm，首支距橫縫40cm；既有摩擦及完整fy RC錨定檢核不隨車重放大|
|縮縫與分布筋|短板不設分布鋼筋網；橫/縱鋸縫設計採8.5cm≥h/3|

本案無固定構造，直線段不例行增加伸縫。伸縫與完全隔離縫不同；若必須隔離固定構造，另作無穿越鋼材細節。

## 實際修正與公式

Claude另寫Kirchhoff ACM12自由度四軸六板模型；Codex核對剛體、常曲率、虛功、控制點及反力平衡。往返更正桿力分組漏半節點、元素平均接觸，以及伸縫自由段柔度缺轉角項，改用離散桿、逐GP4只受壓接觸及完整柔度。

Wiki14678之HRT06-106原件PDF99式11/12、PDF104式20/21，以兩側相容位移正幅值組裝：

`1/kd=(2+βz)/(2β³EsI)+z(1+βz)/(2β²EsI)+(10/9)z/(AG)+z³/(12EsI)`。

`β=(K0d/(4EsI))^(1/4)`；`σb=K0Pc(2+βz)/(4β³EsI)`；`fb=(4−d_inch)fc′/3`。原文斜率帶負號，本次符號採相容位移解讀，未宣稱原文直接印絕對值。

2cm實際開口歷史情境，原Ø32@30完整式算術通過約2%，撤回先前「必不通過」。最後採@25，並以2.5cm最大開口另核；Claude實算Pc1482.867≤採1540。填縫板厚與最大開口分列，不能沿用窄縫z＝0.3。

單次已查底拉25.03053、頂拉22.20412，向上採25.1/22.3；完整HRT勁度細化底拉25.020亦被涵蓋。35/38/45t固定幾何/輪印/控制點之W/38近似最大偏差0.03555%；Excel只在35–45t原模型內提供近似，其他單次力學與新增桿力顯「另算」，交通仍可算。另修V6厚度全不足時錯顯<21cm，改>26cm。未增加使用者輸入欄位。

## 尚須現地確認與來源界線

k＝5kgf/cm³是支承勁度，不是容許承載力qa。含自重接觸模型最大q約0.89kgf/cm²，不能與未知qa比較判通過。須確認卵礫石連續支承、壓實、排水及局部脫空；省略底層條件仍須落實。MR45須以28日抗彎試驗確認，不能僅由fc′350換算。

軸距、輪距為明列假設並取樣敏感度，未包絡全部未知車型與路床缺陷。溫差只作敏感度，非完整環境設計包絡。契約/主管機關版次未定；T5040.30、FDOT完整Wiki原件本次尚未定位，AASHTO1993授權全本未取得。受影響的整套規範符合認定維持待確認，詳來源檢核檔的條號、頁碼、Wiki連結與補齊方式。

另附Claude原始複核報告。其中「下限」指接縫傳力能力下限，並非應力必然下限；正式採值以本頁、最新版Excel及核定JSON一致為準。