先固定條件，才知道哪個結果能套用。

這份計算回答的是：38噸四軸車每天50台、使用20年時，25cm短板及接縫構造是否足以涵蓋已查的需求。車重、板厚、支承與接縫一旦改變，受影響的項目就要重算。

為什麼是350？先交代來源，再比較210與280。

f′c＝350kgf/cm²是原設計暫採值，不是規範一律要求，也不是剪力不過後算出的值。最初圖稿自行採35MPa，後來簡化表採350kgf/cm²；兩者僅為近似量級。未見試拌資料，不能把350寫成「必然對應MR45的配比」。

MR＝45kgf/cm²是抗彎設計採值；f′c是抗壓設計採值，兩者須分別由材料資料／試驗確認。不能用抗壓350保證抗彎45。

這張表只改f′c，固定現有桿力、K₀、MR、Ec及尺寸。一般縫需求291.64kgf/cm²、備用伸縫295.93kgf/cm²；現Ø32配置在210、280時，這個承壓比較不足；350時通過。這是桿周局部承壓，不是板剪力。

按此固定模型反算，兩種接縫需f′c至少約324kgf/cm²，由備用伸縫控制。這只能說明目前配置對強度的依賴，不能倒寫成最初選350的理由。若要改210或280，需連同桿徑／間距、MR、Ec、K₀及接縫分力一致重設；不能由這張表斷言低強度混凝土全面不能用。

算式：fᵦ＝(4−32／25.4)f′c／3；lᵈ＝max[30,4200×0.8×1.59／(3.5√f′c×2.5)]cm。承壓依FHWA-HRT-06-106（2009）式23–24，印90／PDF104；錨定局部援用混凝土結構設計規範112年版含113勘誤，§25.4.2.4a。K₀隨混凝土強度變化的說明見HRT印86／PDF100；故本表僅為固定模型診斷。查證2026-10-23，契約適用版次仍待確認。

剪力有沒有通過？目前不能這樣說。

既有分析的「剪力變形」是傳力桿的變形分量；桿周混凝土承壓、混凝土板剪力、局部沖切及鋼桿剪力強度，是不同項目。不能互相代替。

本案是無分布網筋的地基短板，不能直接套有筋樓板0.53√f′c·bwd，也不能把純混凝土基腳的公式當成本案道路強制條文。RC112年版§1.5.7對一般地面板有適用範圍限制；§14.5.5.1屬純混凝土基腳。後續補充檢核需先確定合適的判準與模型。

鋼桿需求採本案既有Pc包絡，τmax為實心圓斷面彈性剪應力；HRT（2009）式18–19／印89、式20–21／印90分別處理桿內力與變形。未以未知鋼材強度製造PASS。Wiki原文及原圖已讀，2026-10-23；本案契約指定版次仍未確認。

每一步，都有要算的量和判定條件。

先用累積交通比較板厚容量，再查單次輪載；接著檢查接縫、傳力桿與拉結筋。材料和地盤的現地確認，另列為待完成項目。

1. 01交通需求 → 25cm板厚容量
2. 02四軸輪載 → 板底、板頂拉應力
3. 03版塊尺寸 → 縫距、切縫與施工時機
4. 04接縫分擔桿力 → 桿周混凝土承壓
5. 05中央縱縫拉力 → 拉結筋間距與錨定
6. 06模型支承假設 → 現地承載、沉陷與排水確認

步驟01 / 交通與板厚

把20年重車換成標準軸次，再比板厚容量。

要檢查：在所採參數與服務性條件下，25cm板的累積交通容量，是否大於20年的當量軸次需求。

參考設計方法軸當量：TxDOT 0-6850-1（2017）§3.3.2、式3.4–3.6；板厚容量：SHRP-P-394（1994）式6.2。這是累積交通／服務性經驗比較，並非另行完成逐軸應力–壽命疲勞分析。

N＝50×300×20＝300,000台每車ΣE＝19.9978334 ESAL／台需求W₁₈＝N×ΣE＝5,999,350 ESAL25cm計算容量W_cap＝11,827,192 ESAL容量／需求＝11,827,192÷5,999,350＝1.9714

為什麼通過？

11,827,192≥5,999,350，容量／需求大於1；在這組參數下，25cm涵蓋所列20年累積交通需求。

1.9714是交通容量比，不是材料安全係數，也不能把38t再乘1.9714。23cm僅為交通與原經驗選桿試算下限；未對23cm完成本次四軸多板力學複核，本案採用仍為25cm。

ΣE怎麼來？看分軸代入與當量公式

38t按前2/7、後5/7分配。雙前軸同時計算「兩個單軸」及「一組雙軸」，取較大的當量，再加後雙軸。

軸組	軸組重	當量計算	本車採用E
雙前軸	38×2/7＝10.8571t	max［2E(5.4286t，單軸)＝0.34580；E(10.8571t，雙軸)＝0.43620］	0.43620
後雙軸	38×5/7＝27.1429t	E(27.1429t，雙軸)	19.56163
每車合計	38t	0.43620＋19.56163	19.99783

Rₓ＝4.62 log₁₀(19) − 4.62 log₁₀(L＋m)＋3.28 log₁₀(m)＋G/βₓ−G/β₁₈
E＝10^(−Rₓ)
G＝log₁₀[(4.5−pₜ)/3]
βₓ＝1＋3.63(L＋m)^5.2／[(D＋1)^8.46·m^3.52]
β₁₈＝1＋3.63·19^5.2／(D＋1)^8.46
D＝25/2.54＝9.84252in；L＝軸組重(t)×2.2046226kip；m＝軸組軸數

式中的4.5為道路試驗公式常數，不是本案p₀＝4.4，不可一起改掉。ESAL以18kip（約80kN）標準單軸為比較基準。

11,827,192次怎麼來？看板厚容量原式與單位

log₁₀ Wcap ＝ ZR·S₀＋7.35 log₁₀(D＋1)−0.06
＋log₁₀[(p₀−pₜ)/3]／[1＋1.624×10⁷/(D＋1)^8.46]
＋(4.22−0.32pₜ)·log₁₀{MR·Cd·(D^0.75−1.132)
／[215.63·J·(D^0.75−18.42/(Ec/k)^0.25)]}
代入：D＝9.84252in，ZR≈−0.841621，S₀＝0.35，p₀＝4.4，pₜ＝2.5，J＝3.2，Cd＝1。
MR、Ec由kgf/cm²乘14.22334換成psi；k由kgf/cm³乘36.12729換成pci。
回算Wcap＝11,827,192.48 ESAL。

主頁顯示值經四捨五入，原表採未取整係數計算。主頁使用公制；只有代入這個英制原式時換算。現行表採SHRP式6.2的1.624×10⁷係數版；NHI附錄C.6印為1.64×10⁷，差異照實保留，不宣稱兩式係數逐字相同。

步驟02 / 單次輪載

整車作用下，板底和板頂都要查。

要檢查：板中、板邊、板角等已查載位與接縫條件下，控制拉應力是否低於所採混凝土彎曲強度MR。

參考分析方法NHI-05-037（2006）第3章、印3-17／PDF71提供彈性地基板分析觀念；市區道路115.4.23版§9.5.2列28天抗彎強度要求。本案四軸六板有限元素及參考包絡，是工程分析，不是條文直接指定的應力值。

板剛度D_plate＝E_ch³／[12(1−ν²)]只受壓地盤接觸：q＝k·max(w,0)由模型每單位寬主彎矩求拉應力：σ＝6M／h²本案板底：25.1＜45kgf/cm²本案板頂：22.3＜45kgf/cm²

為什麼通過？

已查情境的板底25.1、板頂22.3，分別小於MR45。兩值來自不同情境的各自包絡；45÷25.1＝1.79，只是模型開裂門檻比，不是規範安全係數。

模型納入四軸、六板、離散傳力桿與只受壓接觸，尚非所有未知軸距、載位、溫差與支承缺陷的全域包絡。MR45須由試驗確認，現地k與連續支承亦未核定。

Excel／網頁試算只有在35–45t、原四軸分載與輪印、25cm、4×3m、k5、E_c30萬及原接縫構造不變時，才採W／38近似；超出則「另算」，不是每次輸入都重新跑有限元素。

四軸六板與接縫複核結果

步驟03 / 版塊與切縫

先決定裂縫受控的位置，再檢查構造。

要檢查：縮縫間距、版塊長寬比、切縫深度與時機，是否對應本案短板型式與所列參考條件。

規範明文市區道路§9.5.5：縮縫間距不超過24倍板厚；02751 V4.0 §3.2.8：鋸縫深寬依圖說、澆置後8–24小時鋸縫。本案採用切深8.5cm；長寬比1.5為採用的參考門檻，T5040.30（2019）完整原件已收錄Wiki；長寬比1.5見印7／PDF7，契約適用待確認。

縮縫上限＝24×25cm＝600cm＝6m本案縫距：4m≤6m本案長寬比：4／3＝1.33≤1.5（採用門檻）本案切深：25／3＝8.33cm，向上採8.5cm

目前能判斷什麼？

4m縫距符合所列24倍板厚參考要求；長寬比符合本案採用門檻。8.5cm是圖說採用切深，不是02751該條統一指定h／3。

鋸縫時機仍須依混凝土硬化與天候及早控制，不能只等固定鐘點。實際切深、封縫及施工品質須現場查驗；條文適用版次仍待契約確認。

規範讀圖 · 國內條文

縮縫每4m一道，是依哪一條？

先讀①的板厚倍數，再讀②的伸縫位置；兩種接縫分開判斷。

中文重點

• ① 縮縫：間距不超過板厚24倍，並等間距排列。
• ② 伸縫：鄰接結構物、路面結構型式改變或道路交叉處另行配置。

本案代入 · 38噸／25cm

上限＝24×25＝600cm＝6.00m

採用4.00m ≤ 6.00m

判斷｜縮縫間距計算通過。直線段採4m；伸縫依實際相接構造與交叉位置配置。

市區道路及附屬工程設計規範｜115.4.23修正版（Wiki收錄版；契約適用待確認）｜§9.5.5｜Wiki條文頁截圖，原PDF頁碼待確認對照完整計算 →檢核03Wiki原文 ↗

完整原圖、採用條件與來源限制

本圖只支持縫距與設置位置，不直接規定8.5cm切深、傳力桿或拉結筋尺寸。切深為本案採值；切縫時機及其他細節另見計算頁。

框線為本站編輯標註；原件內容與像素未修改。查證日2026-10-22。文件對本廠區的契約適用版次仍待確認。

步驟04 / 傳力桿

先求接縫分擔桿力，再查桿周承壓。

要檢查：車輪跨縫時，傳力桿周圍混凝土的局部承壓，是否不超過所採方法的容許值。

參考計算方法FHWA-HRT-06-106（2009）式20–24、印90／PDF104。一般窄縫與條件伸縫採不同設計開口，不能混算。

β＝[K₀d／(4E_sI)]^¼＝0.237157cm⁻¹；I＝πd⁴／64σ_b＝K₀y₀＝K₀P_c(2＋βz)／(4β³E_sI)f_b＝(4−d[in])·f′c／3光面鋼筋 Ø32：d＝32／25.4＝1.25984inf_b＝(4−1.25984)×350／3＝319.685kgf/cm²原半無限長桿近似的埋置條件βL_embed≥2：窄縫0.237157×(45−0.3)/2＝5.30；伸縫0.237157×(45−2.5)/2＝5.04，均≥2。

窄螢幕可左右滑動表格。

接縫與採用構造	開口／採用桿力	桿周承壓σb	容許／需求
一般縮縫／窄施工縫 光面鋼筋 Ø32×45cm@30cm	z≤0.3cm Pc＝1,900kgf	291.643≤319.685 kgf/cm²	1.096
條件備用伸縫 光面鋼筋 Ø32×45cm@25cm	設計z＝2.5cm Pc＝1,540kgf	295.932≤319.685 kgf/cm²	1.080

為什麼通過？

兩種接縫各自的桿周承壓都小於319.685kgf/cm²。採用桿力由共同複核向上取整，沒有只使用低估板邊首桿力的群桿簡式。

f_b式中的直徑用inch，不能代3.2cm。K₀＝41,520是桿周支承模數，不是路基k＝5。桿置板厚中央，滑動、對準、端距及有效開口須依圖落實。

伸縫填縫板厚2cm與最大設計開口2.5cm不同。@25是本案條件備用建議，不是沿路定距增設伸縫；本案直線段無固定構造，不例行加設。

規範讀圖 · 英文手冊

傳力桿會把周圍混凝土壓壞嗎？

①算需求，②算容許值；最後只比較同單位的兩個承壓應力。

中文重點

• ① 式23：σᵦ＝K₀y₀。單桿力、接縫開口及桿件剛度，決定混凝土承壓需求。
• ② 式24：fᵦ＝(4−d)f′c／3。本案依此式的inch形式換算直徑，不能直接把3.2cm代入常數4。

本案代入 · 38噸／25cm

窄縫：P꜀＝1,900kgf；z＝0.30cm

光面鋼筋 Ø32mm → d＝32÷25.4＝1.25984in

fᵦ＝(4−1.25984)×350÷3

容許 fᵦ＝319.69 kgf/cm²

需求 σᵦ＝291.64 kgf/cm²

判斷｜一般縮縫：291.64 ≤ 319.69 kgf/cm²，承壓比較通過，容許／需求＝1.096。

條件備用伸縫另採@25cm、P꜀＝1,540kgf、z＝2.5cm：295.93 ≤ 319.69，容許／需求＝1.080。

FHWA-HRT-06-106 Design and Evaluation of JPCP With FRP Dowels｜September2009｜Equations23–24｜印90／PDF第104頁對照完整計算 →檢核05Wiki原文 ↗

完整原圖、採用條件與來源限制

原件單位行同列cm(inch)，本案保留原圖並明列使用inch換算。需求代入K₀＝41,520、β＝0.237157cm⁻¹、Eᵈ＝2.04×10⁶kgf/cm²、Iᵈ＝π×3.2⁴／64cm⁴。此為手冊承壓模型比較，不是由圖表直接規定尺寸。

框線為本站編輯標註；原件內容與像素未修改。查證日2026-10-22。文件對本廠區的契約適用版次仍待確認。

步驟05 / 中央拉結筋

間距和錨定，是兩個不同的檢核。

要檢查：中央縱縫竹節鋼筋 SD420W D16拉結筋能否抵抗板底摩擦造成的張開需求，且每側有足夠錨定長度。

參考計算方法FHWA-HIF-16-026（2016）印41／PDF52：拉結力平衡與間距建議；建築物混凝土結構設計規範112年版（Wiki另附113勘誤）§25.4.2.4(a)、§25.4.2.1：本案局部援用直線錨定與最小30cm，不宣稱整套建築規範直接管制廠區鋪面。

力平衡間距上限s_bal＝A_sf_s／(μγhb)A_s＝1.986cm²；f_s＝0.75×4,200＝3,150kgf/cm²γ＝0.0024kgf/cm³；h＝25cm；b＝300cm

版本	摩擦係數μ	力平衡間距上限	本案@80cm
專案V6	2.5	139.02cm	80≤139.02
通用V2／線上試算	1.5	231.70cm	80≤231.70

手冊另建議拉結筋最大間距48in，約122cm；這是參考構造建議，不能只把上表力平衡數字當作不受其他條件限制的最大值。本案80≤122cm，也滿足此建議。

l_d＝max｛30，f_yψ_tψ_eψ_sd_b／[3.5λ√f′c·min((c_b＋K_tr)/d_b,2.5)]｝本案代入：max｛30，4,200×1×1×0.8×1.59／(3.5×1×√350×2.5)｝錨定需求＝32.64cm每側有效長度＝80／2−2−0.05＝37.95cm

為什麼通過？

@80cm同時小於兩份表的力平衡上限與手冊約122cm的間距建議；每側32.64≤37.95cm，RC錨定長度比較通過。

錨定計算假定常重混凝土λ＝1、未塗布ψ_e＝1、竹節鋼筋 SD420W D16尺寸係數ψ_s＝0.8、筋下澆置混凝土≤30cm而ψ_t＝1，且保護層／間距條件可採2.5。2cm為居中誤差預留，0.05cm為每側縫寬扣除採值，均須與圖說及施工位置核實。

本案以RC完整f_y直線錨定檢核；FHWA容許應力法的拉桿長度式不同，未宣稱兩種長度方法同時無條件通過。

規範讀圖 · 英文手冊

中央拉結筋為什麼採竹節鋼筋 SD420W D16@80cm？

先看①的力平衡，再看②的間距建議；③說明鋼筋工作應力從哪裡來。

中文重點

• ① pₜᵦ＝100γ꜀W′F／fₛ：用路板與地基摩擦力，求拉結筋需要量。W′是中央縫到最近自由邊，本案取300cm。
• ② 手冊建議最大間距48in＝121.92cm；圖上同時出現的48in「桿長」不是這個檢核。
• ③ 工作應力 fₛ＝75%fᵧ＝0.75×4,200＝3,150kgf/cm²。

本案代入 · 38噸／25cm

sₘₐₓ＝Aₛfₛ／(γ꜀hbμ)

＝1.986×3,150／(0.0024×25×300×2.5)

＝139.02cm；手冊建議上限121.92cm

採用80cm ≤ 121.92cm，且 ≤ 139.02cm

判斷｜拉結筋間距比較通過。竹節鋼筋 SD420W D16×80cm、間距80cm；每側錨定長度另按下一張RC公式檢核。

FHWA-HIF-16-026 Continuously Reinforced Concrete Pavement Manual｜2016｜Tie Bar Design｜印41／PDF第52頁對照完整計算 →檢核06Wiki原文 ↗

完整原圖、採用條件與來源限制

本案μ＝2.5；一般參考μ＝1.5時，力平衡上限231.70cm，兩者都不控制@80cm。此CRCP手冊只引用局部拉結筋設計，不把本案改稱CRCP。原圖右上t長度式是另一套容許黏結應力法，未拿來當本案RC伸展長度的通過依據。

框線為本站編輯標註；原件內容與像素未修改。查證日2026-10-22。文件對本廠區的契約適用版次仍待確認。

規範讀圖 · 國內條文

竹節鋼筋 SD420W D16拉結筋，每邊埋進去的長度夠嗎？

使用①的公制公式，並依②限制圍束項；比較的是每一側的有效長度。

中文重點

• ① 採係數3.5的公制式；fᵧ、f′c以kgf/cm²輸入，dᵦ以cm輸入，求得lᵈ也是cm。
• ② 圍束項(cᵦ＋Kₜᵣ)／dᵦ採用值不得大於2.5。採滿2.5仍須有保護層與間距條件支持。

本案代入 · 38噸／25cm

lᵈ＝4,200×1×1×0.8×1.59

／(3.5×1×√350×2.5)＝32.64cm

每側有效長＝80／2−2−0.05＝37.95cm

需求max(30,32.64)＝32.64cm

判斷｜32.64 ≤ 37.95cm，依所列材料、位置與圍束假設，錨定長度比較通過；總長80cm不能當每側80cm。

建築物混凝土結構設計規範｜112年版（Wiki另附113年勘誤）｜§25.4.2.4、式25.4.2.4a–b｜印25-8／PDF第449頁對照完整計算 →檢核06Wiki原文 ↗

完整原圖、採用條件與來源限制

依112年版§25.4.2.4式(a)，另依§25.4.2.1最小30cm。λ＝1、ψₜ＝1、ψₑ＝1、ψₛ＝0.8；ψₜ等係數及2.5圍束值須與實際澆置位置、保護層及間距一致。完整公式另有另一單位制，未與3.5式混用。

框線為本站編輯標註；原件內容與像素未修改。查證日2026-10-22。文件對本廠區的契約適用版次仍待確認。

步驟06 / 路基、材料與排水

模型算過，還要把現地條件補齊。

要檢查：現地材料、壓實、承載與沉陷、排水及連續支承，是否足以支持計算中所採的假設；材料抗彎強度是否達到MR45。

有條件的參考作法NHI-05-037 §1.3.4、印1-12／PDF34：高品質粗粒路基且勁度相當於底層時，可評估省略底層；不是只看「卵礫石」名稱。材料明文要求市區道路§9.5.2：CNS1233三分點28天抗彎強度至少45kgf/cm²。

模型地盤接觸：q＝k·max(w,0)已查模型含自重的局部最大q≈0.89kgf/cm²現地需要核實：q≤q_a，以及沉陷／壓實／排水／支承品質目前q_a尚未核定，k＝5也仍是假設值。

這一項目前不能判為現地通過。

還沒有足以核定q_a、沉陷及支承品質的現地資料，也尚未以本案試驗確認MR45。施工前應處理軟弱點、凸石與細料囊，確認壓實、排水、板邊防淘刷及封縫。

本案約600萬ESAL，不能援用低於100萬ESAL的低交通量豁免理由。溫差目前僅作指定情境敏感度，未完成全部設計環境與輪載位置包絡。

規範讀圖 · 英文手冊

路面下面有哪些層？本案省略哪一層？

這是一般鋪面層次圖。先認識各層名稱，再對照本案地基假設。

中文重點

• ① Concrete Slab＝混凝土面板；本案板厚25cm。
• ② Base／Subbase＝底層／底基層；本案不另鋪級配，省略條件要另外確認。
• ③ Compacted／Natural Subgrade＝夯實路床／天然路基；不等於現場已證實均勻密實。

本案代入 · 38噸／25cm

本案路基反力係數 k＝5 kgf/cm³（假設）

模型最大地盤反力 q＝0.89 kgf/cm²

現地容許承載力 qₐ＝待確認

判斷｜地基仍待確認，尚不能判定q ≤ qₐ。不能因為是卵礫石，就把此圖當成省略底層的直接證明。

FHWA NHI-05-037 Geotechnical Aspects of Pavements｜May 2006｜Figure1-4｜印1-13／PDF第35頁對照完整計算 →檢核08Wiki原文 ↗

完整原圖、採用條件與來源限制

圖1-4只是一般層次，最下方Bedrock（基岩）不是本案地質認定。省略底層援引NHI §1.3.4的高品質粗粒料路基條件（例如支承勁度可達底層同等），須確認材料、壓實、均勻支承及排水；本案約600萬ESAL，不能引用低於100萬ESAL的另一個例外。

框線為本站編輯標註；原件內容與像素未修改。查證日2026-10-22。文件對本廠區的契約適用版次仍待確認。

哪些已算過，哪些還不能勾通過。

下面把數值比較和現地待確認分開。綠色是所列假設下的計算／配置比較通過；橙色是尚缺資料或原件，不能以其他項目有餘裕來代替。

窄螢幕可左右滑動表格。

條文、參考方法與本案選值，分開列。

公司Wiki原文與附件是查證起點。查證日期2026-10-22；本案為私人廠區，契約及指定版次尚未取得，以下先作明列的比較參考。

• 市區道路及附屬工程設計規範 · 115.4.23版§9.5.2：28天抗彎強度；§9.5.5：縮縫24倍板厚及伸縫配置。條文明文與本案採用條件分開看，契約適用性仍待確認。
• TxDOT 0-6850-1 · 2017§3.3.2、式3.4–3.6，印37–38／PDF46–47：不同軸組的當量係數，對應步驟01的ΣE。
• SHRP-P-394 · 1994式6.2，印78／PDF88：採1.624×10⁷係數的剛性鋪面累積交通容量式。這是現行工作簿實作來源，不把它混稱為已取得AASHTO授權全文。
• FHWA NHI-05-037 · May 2006§1.3.4／PDF34：省略底層條件；第3章／PDF71：板與路基分析；附錄C C-9、C-10：服務性與J等參數參考。參數表與本案工程選值須一起讀。
• FHWA-HRT-06-106 · September 2009式20–24，印90／PDF104：跨縫柔度、桿端位移與桿周承壓。式24的d以inch代入；K₀與路基k不同。
• FHWA-HIF-16-026 · 2016印41／PDF52：拉結筋力平衡與最大48in間距建議。它提供參考方法，並非本案契約強制採用的國內間距條文。
• 建築物混凝土結構設計規範 · 112年版（Wiki另附113勘誤）§25.4.2.4(a)，印25-8／PDF449：直線錨定；§25.4.2.1：至少30cm；表25.4.2.5：修正係數。此處局部援用於中央拉結筋，依明列的保護層、間距與材料條件檢核。
• 施工綱要規範02751 · V4.0§3.2.8(1)–(2)：鋸縫深寬依設計圖、8–24小時鋸縫。h／3、8.5cm是本案採用尺寸，不能倒寫成該條一律要求；範本中的方括號頻率、允差等須由契約採定。

完整推導、模型對照與歷史紀錄

計算附錄：完整模型、溫差敏感度及共同複核

模型結果對照

模型	範圍	拉應力kgf/cm²
原單板Mindlin Q4（修正前）	後雙軸／四邊自由單板	底21.458／頂20.437
Claude獨立Kirchhoff ACM	四軸／六板／離散桿／GP4只受壓接觸	底25.031／頂22.204
Codex／Claude交叉核對後採用	已查情境向上取整參考	底25.100／頂22.300

25cm、4×3m短板、3×2板、四軸分載前2/7後5/7。已查模型最大底拉25.03053、頂拉22.20412，採25.1/22.3；兩值為不同情境包絡。不是每次Excel輸入重跑有限元素，也不是全部未知軸距及溫度的全域最大值。

原21.46kgf/cm²僅為修正前後雙軸單板對照，不作現行整車最大值。

四軸六板與接縫複核結果

溫差僅為敏感度

α=1e-5/°C，僅指定控制載位的溫差敏感度；非契約指定設計溫差，不宣稱完整環境疲勞包絡。

情境	拉應力	範圍
日間+10°C；板頂較暖、接縫有效	31.328kgf/cm²	底拉敏感度
日間+15°C；板頂較暖、接縫有效	34.817kgf/cm²	底拉敏感度
日間+20°C；板頂較暖、接縫有效	38.413kgf/cm²	底拉敏感度
夜間−15°C；接縫失效情境	30.941kgf/cm²	頂拉敏感度

採用參數與分軸

R＝80%；S₀＝0.35；MR＝45kgf/cm²；f′c＝350kgf/cm²；E_c＝300,000kgf/cm²；k＝5kgf/cm³；J＝3.2；C_d＝1.0；p₀＝4.4；pₜ＝2.5。此處列的是工作簿採用值，k尚非現地平板試驗值。

前兩軸各5.4286噸（合10.8571噸），後兩軸各13.5714噸（合27.1429噸）；前軸取兩單軸與前雙軸較大當量。分配沿原前2/7、後5/7假設，非逐軸過磅。38噸是整車總重，沒有再把載料20噸加上去。

軸當量公式及內部單位換算

E = 10^(−A) A = 4.62 log₁₀(19) − 4.62 log₁₀(L + m) + 3.28 log₁₀(m) + G/β(L,m) − G/β(18,1) G = log₁₀[(4.5 − pₜ) / 3] β(L,m) = 1 + 3.63(L + m)^5.2 / [(D + 1)^8.46 m^3.52] ΣE = max[2E(5.4286噸,單軸), E(10.8571噸,雙軸)] + E(27.1429噸,後雙軸)

上式為工作簿目前實作的AASHTO軸當量計算；D用inch、L用kip、m為軸組軸數。使用者維持公制輸入，表內再換算：D＝h(cm)/2.54、L(kip)＝載重(噸)×2.2046226；1kgf/cm²＝14.22334psi，1kgf/cm³＝36.12729pci。不能把公制數字直接代入英制原式。

厚度容量按現有表之AASHTO剛性鋪面實作（1.624×10⁷係數版）計算；FHWA附錄C.6印為1.64×10⁷，來源版本差異保留，不宣稱係數逐字相同。完整實作公式、取值與試算在Excel及原查證文件中。

共同複核採納事項

課題	Claude複核	Codex對照	採納修正
四軸與板邊板角	另寫Kirchhoff ACM12DOF、六板及四軸	核對剛體／常曲率／虛功與獨立控制點；自由單板不保證最保守	單次參考由21.46改25.1kgf/cm²，板頂另列22.3
桿力與接觸	依回饋改離散桿及逐GP4只受壓接觸	找出邊界節點積分漏半力、局部負反力及修正後平衡	窄縫Pc1900、伸縫Pc1540，替換原1634參考
完整自由段柔度	接受式20含轉角、剪力與自由段彎曲	回讀Wiki原件式11/12/20/21，核對符號及2cm實際開口	撤回伸縫32@30必不過；條件備用採32×45@25
地基假設	區分k、q與qa，移除整元素平均接觸近似	查核自重平衡、局部壓力及省略底層適用條件	現地壓實、排水及支承須確認，不以q<未知qa作通過
Excel通用界線	另行核對35/38/45t比例及桿實際位置	固定三控制點縮放差最大0.03555%；修超出試算範圍方向bug	只在35–45t原幾何條件近似W/38；其餘單次力學顯另算

中央縱縫單層拉結筋，μ2.5基底摩擦及RC完整fy直線錨定檢核。RC需求32.64cm≤有效37.95cm；FHWA容許應力法長度不同，未宣稱兩法同時無條件通過。

條件備用：僅接既有固定結構等確需伸縫時採用，非沿路定距增設。每車道12支、首末距邊12.5cm；光面桿單端套帽及滑動。填縫板厚2cm、最大設計開口2.5cm；2cm實際開口模型Pc1523.830kgf，2.5cm開口Claude另核Pc1482.867／承壓284.953，仍由Pc1540設計採值涵蓋，採1540向上取整。原光面鋼筋 Ø32@30在2cm實際開口歷史情境完整式亦算術通過約2%，加密是留施工餘裕之建議，不是判定原方案違規。

共同複核完整紀錄　／　核定數值與適用界線

新增完整Wiki原件與定位（2026-10-23）：FHWA T5040.30（2019）　FDOT Index305 FY2017–18　

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